在泵送混凝土時，經常會遇到堵泵的現象。即泵機的料斗內有混凝土，并且混凝土泵還正常泵送，但輸送管沒有混凝土輸出。對此現象,
按照產生此故障率從大到小的順序分析如下：
一、混凝土方面
首先要檢查混凝土的質量。因為泵機正常動作，說明輸送泵本身的液壓和電器都正常，所以，此故障可能是混凝土方面出現問題，從而導
致輸送泵的吸入流道堵塞。
現象1：
如果泵機料斗內的混凝土表面有一層灰漿，攪拌壓力上下波動，且看不到混凝土中的粗骨料。一種情況說明混凝土離析了，或者混凝土的
坍落度太大（要求泵送混凝土最大坍落度不超過23㎝），造成灰漿先被輸送出。隨著灰漿的減少，一部分骨料之間的空隙得不到灰漿的填充，
骨料間隙中的空氣便被吸入砼缸和閥箱內，從而形成氣堵，并且在泵送時會聽到“嗤、嗤”的聲音。另一種情況是混凝土的坍落度太�。ㄌ�
度小于5㎝），從而出現干硬性混凝土也會造成氣堵。
分析原因：此種情況一般屬于人為造成。
解決措施：
停泵并卸掉蓄能器壓力。把泵機料斗內的劣質混凝土清除至料斗根部，向料斗加入適量的沙漿或加入充足灰漿的質量較好的混凝土。開始
反泵操作，把反泵回的混凝土充分攪拌。再泵送時，用鋼釬在料斗根部的吸入流道捅幾下，并進行正反泵交替操作。如果泵堵得不太嚴重，這
樣操作完全可以排除。（注：這種方法不宜多用，因為把劣質混凝土勉強泵入輸送管道，容易引起堵管，而堵管比堵泵難處理得多。）如果以
上不能排除，則反泵操作，以消除管道壓力。停泵并卸掉蓄能器壓力，拆下閥窗，把料斗和閥箱內的劣質混凝土清除掉后，再加入質量較好的
混凝土，重新泵送，并需要經過幾次正反泵操作。直至料斗內的混凝土下落速度明顯加快，主油路壓力逐漸升高，并會聽到混凝土的輸送聲，
就表明故障已排除。
現象2：
如果泵機料斗內的混凝土骨料偏多，并且離散，攪拌壓力上升，攪拌葉片在攪拌時發出清銳的摩擦聲，并頻繁地出現攪拌軸被卡住不轉。
則說明混凝土中的沙率偏小，進入料斗中的混凝土骨料首先沉聚在料斗底層，而堵泵�；蛘呋炷林械墓橇霞壟洳缓�。如：超粒徑骨料偏多
（要求碎石≤40㎜，卵石≤50㎜，超徑不得超過2％，并且它們必須是分散的）或符合要求的大小骨料粒徑搭配不良，造成輸送泵的吸入流道
完全被骨料堵塞。
分析原因：此種情況一般屬于原料的配合比或級配的原因造成。
解決措施：
檢查配料或級配情況，并及時改進調整。至于泵機料斗內混凝土可按上述措施排除。
在混凝土方面，不管由于人為或配合比的原因，都應及時改進，以減少人工和混凝土的浪費，提高施工效率和經濟效益。
二、機械方面
如果不是上述混凝土的原因，我們就應考慮以下幾點。如圖所示：
1.砼缸 2.活塞 3.系桿 4.閥板 5.耐磨板 6.閥箱蓋 7.閥窗 8.閥箱體 9.料斗
1、閥窗7的原因
閥窗7與閥箱體8之間，由于密封圈的損壞、接觸表面沙�；蚧覞{存在、閥窗的固定螺母松動、閥窗變形或結合面損傷而密封不嚴，漏氣，
導致輸送泵在吸料時吸進空氣，以致泵的吸入效率急劇下降，最后造成堵泵現象。仔細觀察閥窗附近，有砂漿溢出，有時伴有小的氣泡產生。
處理措施：打開閥窗，清洗，認真檢查、排除，確認無誤后，重新關緊閥窗并保證密封可靠。
2、閥箱蓋6與閥箱體8之間的石棉墊破損，漏氣，導致堵泵。
處理措施：首先卸下料斗的固定螺栓，并向前移動一下位置，為卸閥箱蓋留一定的空間。再卸下閥箱蓋，更換石棉墊，同時也需要更換料斗與
閥箱體之間的石棉墊。因為卸料斗時，通常會損壞石棉墊，所以，這兩處的石棉墊都應更換。更換石棉墊時，要用白鉛油密封。最后重新裝上
閥箱蓋和料斗即可。
3、料斗9與閥箱體8之間的石棉墊破損�；蛘吡隙�9（與閥箱體連接）的結合面，由于某些原因，如反泵沖擊引起變形，密封不良，導致堵泵。
處理措施：拆下料斗，更換料斗與閥箱體之間的石棉墊�；蛘吒鼡Q料斗或修復料斗結合面。
4、如果在上述故障現象中，泵機有一定高的泵送壓力，但沒有混凝土輸出，則說明閥板4與系桿3、閥板4與耐磨板5由于磨損嚴重而間隙
較大，使分配閥的吸料腔與輸送腔相通，因此，混凝土總是在這兩個腔中循環，以致認為是堵泵。但這種現象的發生，是輸送距離較遠或垂直
輸送較高時，才會發生。
處理措施：修補閥板和旋轉調整系桿，間隙保證在3㎜以內，閥板與的上下耐磨板的間隙不超過1㎜和1.5㎜，但與下耐磨板的最小間隙不小于
0.15㎜。
注：在以上的處理措施中，必須保證停泵卸荷后，再進行故障排除。
在泵送混凝土的過程中，如果出現堵泵，請不要慌，冷靜地分析一下原因，按照上面所述，認真查找，便會順利地排除故障。
聯軸器作為電動機和主油泵之間的連接件，在混凝土泵的選用和使用上是至關重要，合理的選用與使用，對日后混凝土泵的性能和運轉情
況具有直接的關系。所以，在聯軸器的選用方面，我們要特別謹慎。
聯軸器一般分為剛性聯軸器和撓性聯軸器。剛性聯軸器適用于兩軸線相對位移量甚微的場合，對兩軸同軸度要求極高，所以不適合用于混
凝土泵。撓性聯軸器分為金屬彈性元件撓性聯軸器和非金屬彈性元件撓性聯軸器。
金屬彈性元件撓性聯軸器彈性元件強度較高，比傳遞同等扭矩的其他聯軸器體積小，結構緊湊；性能穩定，使用壽命長，但制造較復雜，
成本較高。適合于沖擊扭矩較大，負荷變化劇烈，高溫、高精度傳動的機械。因此，這種聯軸器也不適合用于混凝土泵。
非金屬彈性元件撓性聯軸器，它的撓性元件材料主要是橡膠以及工程塑料。具有較高的阻尼減振特性，消振能力較強；結構多樣并有良好
的絕緣性能；在運轉中無需潤滑，維護簡單。
所以，就總體考慮，決定選用（GB/T5272.1-1985）梅花形彈性聯軸器。這種聯軸器結構尺寸小、重量輕、傳遞扭矩高的特點，能有效改
善機械的運動質量和穩定性，使傳動時的振動得到緩沖，并吸收由動力機的不均勻運動所產生的沖擊。彈性體具有耐磨抗油抗老化抗臭氧等特
點，由于具有良好的內部緩沖，能保護傳動不受動態過載的影響。
在選聯軸器時，因素很多，主要根據混凝土泵在任何工況下的負載都不應超過聯軸器許用的載荷的原則來選用聯軸器的規格。既要考慮聯
軸器的額定力矩，還要考慮聯軸器的最大力矩。例如：混凝土泵HBTS60-13-90聯軸器的選用
根據國標JB/T9616-1999已選用電機型號為Y280M-4。
電機輸出功率 P =90KW
轉速 n =1480 r/min
轉動慣量 J電 =1.45 kg㎡
9550×P 9550×90
額定扭矩 T額 = ————— = —————— ≈581 N·m
n 1480
主油泵選用力士樂公司的A8OV107
主油泵輸入功率 90KW
最大扭矩 T 泵 = 1192 N·m
轉動慣量 J泵 = 0.044 kg㎡
J電 1.45
主油泵轉動慣量系數 J = ————— = —————— ≈ 0.973
J電 + J泵 1.45+0.044
聯軸器的選型
聯軸器的理論扭矩
P W
T = 9550 ——— K W K Z K t K
n
T ——— 理論扭矩，N·m
n ——— 工作轉速，r/min
P W ——— 驅動功率，KW
K W ——— 動力機系數，取1.0
K Z ——— 啟動系數，取值 1.0
K t ——— 溫度系數，取值 1.4
K ——— 工況系數，取值 1.75
90
T = 9550 ————×1×1×1.4×1.75 ≈1423 N·m
1480
聯軸器的額定扭矩
T N ≥T額 K t = 581×1.4 ≈ 814 N·m
聯軸器的最大瞬時扭矩 T 瞬= T 泵 J K= 1192×0.973×1.75≈2030 N·m
聯軸器的最大瞬時沖擊扭矩 T沖 = T 瞬 K Z K t= 2030×1×1.4≈2842 N·m
所以聯軸器的最大扭矩 Tmax ≥2842 N·m
經過總體計算，充分考慮，我們選用梅花形彈性聯軸器（GB/T5272.1-1985），型號為LM9的聯軸器；彈性體硬度HA90±5 型號為MT9－c。
此種聯軸器的公稱扭矩為3550 N·m ，滿足上述計算，符合設計要求。在混凝土輸送泵HBTS60-13-90的使用上達到了預期的效果。
